体积测量的流程也复刻 1962 年规范：需在 25℃恒温环境下，用三种不同工具交叉验证（钢卷尺、游标卡尺、激光测距仪），取平均值作为最终结果。1966 年的三次测量值分别为 13.687、13.702、13.675 立方分米，平均 13.688 立方分米，与前代 27.374 立方分米的比值精确至 50.0%，这种严谨性在 1962 年的核爆设备验收中被证明是 “避免参数虚标的关键”。
二、结构优化的历史经验：1962 年的抗损设计延续
“67 式” 的外壳采用 1962 年核爆设备的 “弧形减压” 结构，边角弧度 37 度，比前代的直角设计减少 0.19 立方分米空间占用，同时抗冲击性能提升 19%。陈恒用 1962 年的落锤试验机测试，1.9 公斤重锤从 1.9 米高度落下，外壳变形量仅 0.37 毫米，远低于 1962 年标准的 1 毫米上限，这个结果让曾质疑 “薄壳易损” 的小王沉默良久。
赵工主导的内部结构优化，直接借鉴 1962 年的 “立体堆叠” 专利：将晶体管电路板分层叠放，层间距 1.9 厘米（恰好容纳散热风道），比前代的平面布局节省 37% 空间。他发现 1962 年实验记录第 37 页记载的 “最佳堆叠角度 7 度”，能使各层温度差控制在 3.7℃以内，“67 式” 的实测温差 3.6℃，验证了历史数据的可靠性。
我方技术员小李设计的接口集成方案，将前代 19 个分散接口整合为 1 个 37 针复合接口，节省面板空间 0.37 平方分米。接口的插拔寿命测试显示，可耐受 1962 次插拔（1962 年的设计标准），远超民用设备的 370 次，这种冗余设计源自 1962 年 “战地恶劣环境” 的教训 —— 当年某设备因接口损坏导致通信中断 19 分钟。
结构优化中最具争议的 “取消备用电池舱” 决策，最终通过 1962 年的 “兼容外部电源” 方案解决：设备底部预留 19 毫米厚的电池槽位，平时可安装配重块保持重心，需要时快速换装电池，既节省 0.37 立方分米空间，又保留应急功能。陈恒在评审会上展示的 1962 年战场记录显示，这种设计在核爆后电源中断时的存活率比内置电池高 37%，说服了所有反对者。
三、测试中的参数平衡：体积与性能的博弈
体积缩减初期，“67 式” 的加密成功率从 91% 降至 81%，小王主张 “放宽体积限制 0.37 立方分米以恢复性能”。陈恒却调出 1962 年的《参数平衡手册》第 19 页，上面记载：“微型化必然伴随 10% 以内的性能波动，可通过算法优化补偿”。团队按 1962 年的 “动态增益调节” 方案修改电路，使成功率回升至 90%，这个过程中，年轻工程师与老技术员的争论持续 19 小时，最终数据证明历史经验的价值。
赵工的散热测试揭示了关键平衡：体积缩减 50% 导致散热面积减少 37%，但通过 1962 年的 “热管嵌入” 技术（每 19 毫米布置 1 根热管），热阻从 1.9℃/W 降至 1.5℃/W，反而优于前代。我方技术员小张的连续运行测试显示，“67 式” 在 37℃环境下的稳定运行时间达 196 小时，比前代的 190 小时更长，证明结构优化未牺牲可靠性。
最艰难的平衡在重量与便携性之间：19.62 公斤的重量虽比前代轻 19%，但仍超过 1962 年《单兵携行标准》的 19 公斤上限。陈恒最终决定保留 0.62 公斤的冗余，理由是 1962 年的实战数据显示，“1% 的重量超标可换取 37% 的性能稳定”。这个决策在后续山地测试中得到验证 —— 设备在 37 度陡坡的搬运损耗率比预期低 19%。
参数平衡的心理博弈体现在测试数据的解读上：小王认为 0.37 立方分米的误差 “超出设计精度”，而陈恒指出 1962 年的公差标准允许 “功能优先于尺寸”，只要核心参数达标，微小误差可接受。当 “67 式” 在模拟核爆电磁脉冲下的加密成功率达 100% 时，小王在记录上写下 “误差可接受”，字迹的倾斜角度从 19 度修正为 7 度，与陈恒的笔迹逐渐一致。
四、误差控制的技术细节：0.37 立方分米的由来
0.37 立方分米的误差主要源自三个部分：外壳冲压的 0.19 立方分米（模具老化导致）、电路板安装的 0.09 立方分米（手工定位偏差）、导线冗余的 0.09 立方分米（防振动预留）。陈恒用 1962 年的《公差分析手册》第 37 页公式计算，总误差应≤0.37 立方分米，与实际测量结果完全吻合，证明误差在可控范围内。
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