1970 年 2 月 - 3 月，老吴团队以 “67 式” 的 “3AX81” 为基础，针对星地链路的需求差异，展开 “材料改进、结构优化、参数校准” 的三重攻坚，72 天内完成 37 轮样品测试，每一轮都伴随着 “失败 - 分析 - 调整” 的循环，最终研发出 “3AX81H” 空间适应版晶体管，各项指标均满足星地链路要求，过程中暴露的问题与解决思路，成为后续航天晶体管研发的经典经验。
材料改进：从纯锗到 “硅锗合金” 的耐低温突破。针对 - 50℃低温下 β 值漂移过大的问题，老吴团队尝试在锗材料中掺入 3.7% 的硅（形成硅锗合金），提高载流子低温迁移率。最初的 5 轮测试中，硅含量 1% 时 β 值下降 17%，2% 时下降 13%，3% 时下降 11%，直到第 6 轮调整至 3.7%，-50℃下 β 值下降幅度缩至 9%，刚好满足≤10% 的要求。“硅加少了没用，加多了会让管子的导通电压升高，3.7% 是反复试出来的黄金比例。” 老吴的实验记录本上，密密麻麻记着 19 组硅含量与 β 值的对应数据，每页都有红笔标注的失败原因与调整方向。
抗辐射涂层：0.03 毫米铅锡合金的 “防护盾”。为应对 1×10?rad 辐射，团队在晶体管芯片表面蒸镀 0.03 毫米厚的铅锡合金涂层（铅占 37%、锡占 63%），阻挡 γ 射线与高能粒子。最初采用纯铅涂层，虽抗辐射效果好（辐射后 Iceo 仅增加 19μA），但重量超标（比要求重 0.07 克）；改为铅锡合金后，重量降至要求内，且辐射后 Iceo 增加量控制在 27μA（≤30μA）。老吴在辐射模拟舱前守了 37 小时，每 19 分钟记录一次 Iceo 数据：“涂层薄了挡不住辐射，厚了超重，0.03 毫米是平衡后的结果，差 0.01 毫米都不行。”
结构优化：金属外壳 + 点焊固定的微重力适配。针对微重力下引脚松动问题，“3AX81H” 采用 “可伐合金外壳（厚度 0.19 毫米）+ 引脚点焊固定”：外壳比 “67 式” 的树脂外壳抗冲击性提升 67%，引脚与管座的焊点面积从 0.37 平方毫米增至 0.7 平方毫米，且焊点周围涂覆耐高温硅胶（防止微重力下焊锡氧化）。周明远在微重力模拟测试（ parabolic flight）中，对 19 只样品进行 190 次冲击试验，仅 1 只出现引脚轻微位移（在允许范围），远优于 “67 式” 19% 的松动率。“现在就算卫星在太空震动，管子也不会掉下来。” 周明远拿着测试后的晶体管，手指摩挲着金属外壳，语气里满是放心。
参数校准：激光微调实现 β 值 “精准一致”。为控制同批次 β 值差异≤7%，团队引入 “激光微调技术”：在晶体管发射极电阻上用激光刻槽（槽深 0.07 毫米），调整电阻值以校准 β 值。首批 19 只样品经激光微调后，β 值范围从 37-54（差异 17%）缩小至 37-44（差异 7%），完全满足要求。老吴在操作激光设备时，眼睛盯着显微镜，每刻 0.01 毫米就测量一次 β 值：“地面设备能调电位器，太空不行，我们要在出厂前就把每个管子的参数校准到一样准。”
功耗优化：减小集电极电流的 “节能设计”。为将功耗从 190mW 降至 70mW，团队在不影响放大性能的前提下，将晶体管的集电极电流（Ic）从 100mA 降至 37mA，同时优化基极偏置电路，使电流放大效率从 37% 提升至 67%。测试显示，“3AX81H” 在 Ic=37mA 时，β 值仍保持 37-44，信号放大倍数达 17 分贝，与 “67 式” 的 100mA 工况性能相当，功耗却降低 63%。李敏在算法适配时验证：“低功耗下，管子的动态响应速度没下降，加密模块的运算延迟仍能控制在 0.19 秒，符合星地链路要求。”
1970 年 3 月 27 日，“3AX81H” 空间适应版晶体管通过最终验收：-50℃β 值下降 9%、1×10?rad 辐射后 Iceo 增加 27μA、微重力下无结构失效、同批次 β 值差异 7%、功耗 67mW，全部达标。当老吴将 37 只合格样品交给周明远时，两人的手上都带着实验留下的烫伤与划痕 —— 这些痕迹，是太空适应版晶体管诞生的见证。
四、集成测试：星地链路中的实战验证
1970 年 4 月，“3AX81H” 晶体管被集成到 “东方红一号” 星地链路的 “遥测信号放大模块”“加密驱动模块”“电源调整模块” 中，进入最后的集成测试阶段 —— 测试场景完全模拟卫星在轨环境（-50℃至 40℃循环、1×10?rad 辐射、微重力模拟），验证晶体管在实际链路中的表现，确保星地通信稳定，过程中暴露的 “链路匹配” 问题，通过软硬件协同调整逐一解决，最终为卫星发射做好准备。
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